分析了引風機失速的原因。分析了引風機和一次風機的不同失速原因，并分別給出了相應的處理方法。本文總結了近年來軸流風機失速、喘振的情況及相關原因。為了找出振動超標的原因，首先要對振動源進行分析，然后采取適當的措施，有效地解決大振動問題。指出除系統阻力過大外，風機本身的制造不符合標準，如動葉開度不一致或葉頂間隙過大，也可能是造成失速的常見原因。通過山東關西風機的實踐和文獻總結，

引風機失速的主要原因是：

（1）風機選型與煙氣系統阻力不匹配，這一般是由于風壓選擇參數太小，風機阻力增大過大造成的。環境保護改造后的阻力、空氣預熱器堵塞或擋板門未全開等，風機實際運行點離失速線太近。

（2）風機在制造或安裝上不符合標準，如葉頂間隙過大、動葉角度不一致等制造原因，導致實際失速線下移，使工作點過于靠近失速線。

（3）引風機進口管路布置不合理，導致引風機進口速度分布不均（總壓畸變），導致風機實際失速線向下移動，導致風機提前失速。通過以往的文獻研究，發現在壓縮機領域，葉尖間隙與失速裕度的關系得到了充分的研究。在電站風機領域，現有文獻僅定性地討論了葉尖間隙對失速的影響，沒有建立葉尖間隙超調量與風機性能和失速壓力之間的定量關系。彎頭加折板式消聲器的組合消聲結構，不僅能夠有效的改變氣流流通方向，增加通道長度，提高空氣動力性噪聲的消聲量，而且節約空間，組合形式靈活，具有廣泛的應用前景。結合風機大修葉片葉尖間隙數據，提出了一次風機葉尖間隙與風機性能和失速壓力的定量關系。

近似失速試驗，即為了了解引風機的實際失速線位置，詳細記錄風機進出口壓力和風量，最后一組風機失速前的穩定風壓和風量數據作為風機的失速點參數。通過1b、2a、2b風機的近似失速試驗，將三臺一次風機的失速工況點數據放到性能曲線上，并擬合到曲線上，如圖2所示。從圖中可以看出，1b、2a、2b一次風機的實際失速線與理論失速線存在較大偏差。2號爐兩臺一次風機的失速線偏差略好于1b風機，但引風機與理論失速線偏差較大。根據以往的試驗和結果分析，發現一次風機出現急停的主要原因是風機理論失速線向下運動，這不是由于煙氣系統阻力過大或煙氣系統內部流場分布不均造成的，而是由于風機理論失速線向下運動引起的。風機合理結構。引風機葉片泄漏有兩種情況：a）稀油潤滑的葉柄泄漏可以通過添加美孚600油或更換油來解決。鑒于此，在電廠停堆期間，對現有鼓風機進行了檢查。

（1）檢查葉片同步后，未發現現有風機轉子葉片同步問題，所有葉片均具有良好的調節特性，排除了葉片不同步。

（2）檢查每臺一次風機的葉頂間隙，得出每臺一次風機的葉頂間隙見表2。2A的引風機的頂部間隙已在電廠進行了處理。2A一次風機的頂部間隙通過在殼體內壁添加玻璃纖維而減小。在壓力損失要求不高時，增大消聲片的排片角度，有利于增加消聲量。由于2A的引風機失速試驗是在頂隙處理后進行的，表中2A一次風機頂隙也是處理后頂隙的平均值。

引風機降噪原理和穿孔模型

降噪原理在風機運行過程中，產生的主要噪聲是機械噪聲和空氣動力噪聲。其中，引風機機械噪聲主要包括電機噪聲、結構振動噪聲等。優化結構以降低機械噪聲是必要的。空氣動力噪聲按產生原因可分為旋轉噪聲和渦流噪聲。旋轉噪聲是由葉片與氣流相互作用引起的壓力波動引起的。它也被稱為離散噪聲或葉片通過頻率噪聲。產生渦流噪聲的主要原因是由于阻力引起的葉片邊界層渦流、隨主流沿葉片后緣脫落的渦流和葉尖放電。引風機葉片穿孔減噪是應用穿孔射流抑制非工作面渦流和分離的原理。當邊界層流體的動能能夠克服葉片表面的摩擦力時，葉片表面可能形成回流。2012年11月24日，2號機組引風機2b電流突然下降50A，負荷立即由450MW手動調節降低。回流被主流氣體帶走，導致渦流脫落。渦流以噪聲的形式不斷地產生和釋放出大量的能量。當葉片穿孔時，部分葉片工作面氣流流向非工作面，非工作面氣流獲得更多動能，克服葉片表面的摩擦，抑制渦流的產生和脫落。