山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

（1）鼓風機葉頂間隙超差對失速點壓力偏差和風機效率偏差有顯著影響。

（2）葉頂間隙與失速點壓力偏差的相關系數為-0.99，即葉頂間隙越大，失速點負壓偏差越大，實際失速線向下偏離理論失速線的程度越嚴重。

（3）葉尖間隙與效率偏差的相關系數為-0.93。

葉尖間隙與效率也有很強的相關性,也就是說，葉尖間隙越大，負效率偏差越大。以葉片角度可調、葉片角度固定的對旋軸流風機葉輪為研究對象，建立了兩種葉輪的三維模型，并引入ANSYS進行計算模型分析。得到了兩個鼓風機葉輪的前六種振型。葉片變形量較大，尤其是葉片頂部，通過角度調節機構，葉片變形量略有增加。利用LMS模態試驗軟件得到了兩個葉輪的前六個固有頻率。通過比較發現，葉片角度調節機構使葉輪的固有頻率略有增加，鼓風機葉輪的固有頻率避開了電機的頻率，在正常運行時不產生共振。葉輪是旋轉軸流風機的重要部件。其安全性和可靠性直接影響到風機的正常運行。一方面，葉輪的模態分析可以得到結構的固有頻率，使葉輪的工作頻率遠離其固有頻率，有效地避免了共振引起的疲勞損傷；另一方面，可以得到葉輪機構在不同頻率下的振動模態。變形較大的區域可能出現裂紋、松動、零件損壞等，變形較小。該地區在工作中相對穩定。

比較兩種葉輪的固有頻率，鼓風機葉片角度可調的葉輪的頻率略高于葉片角度固定的葉輪。這是因為葉片角度可調葉輪具有角度調節機構，其輪轂稍寬，整體質量大于葉片角度固定葉輪。模態質量反映了質量數對模態形狀的影響。葉片角度可調的葉輪的模態質量較大，激振點和響應點的模態值大于葉片角度固定的葉輪。模態剛度和阻尼系數基本相同，對應的振幅較大，鼓風機葉片角度可調的葉輪的模態變形大于之前獲得的葉片角度可調的葉輪的模態變形。關于一致性。

鼓風機配套電機為專用高壓隔爆型三相異步電動機，額定轉速2900r/min（48.33r/s），可調速。因此，當電機在額定工況下運行時，勵磁頻率為48.33Hz，避免了兩個葉輪的固有頻率，因此在額定工況下葉輪不會產生共振。但是，需要注意的是，在調整電機轉速時，在上述葉輪固有頻率下，應盡量避免電機頻率。

（1）考慮到礦山巷道開挖中不同掘進深度所需的風量和壓力的差異，為避免淺層掘進深度的高風量和壓力影響井下人員的正常作業，造成不必要的功耗，在葉輪上增加葉片角度調節模塊。通過調節葉片角度來控制風量和壓力的機構。

（2）鼓風機利用ANSYS對兩種不同的葉輪結構進行了自由模態計算和分析。在葉輪結構的每一級前后，都增加了葉片角度調節機構。兩個葉輪陣列顯示了從葉片頂部到根部的彎曲變形和葉片兩側的扭轉變形。由于角度可調結構的葉片材料剛度小，變形稍大，存在葉根。扭轉變形小。

以鼓風機帶后導葉的可調軸流風機模型為研究對象，如圖1所示。風扇由集熱器、活動葉片、后導葉和擴散器組成。風機轉子葉片采用翼型結構，動葉14片，導葉15片，葉輪直徑d為1500mm，鼓風機葉頂間隙delta為4.5mm，風機工作轉速為1200r/min，輪轂比為0.6，設計工況安裝角為32度，相應設計流量和總壓為37.14m3_S-1和2348pa，結構簡圖給出了葉頂間隙均勻和不均勻的方程，其中前緣間隙和后緣間隙分別為1和2。leand te表示葉片的前緣和后緣。為了保證前緣與后緣的平均間隙為4.5mm，選取六種非均勻間隙進行分析。現代軸流風機的相對徑向間隙為0.8%~1.5%[18]，改變后風機葉尖間隙的較小相對徑向間隙為1%，滿足正常運行的要求，如表1所示。其中方案1~3為漸變收縮型，方案4~6為漸變膨脹型。控制方程包括三維穩態雷諾時均N-S方程和可實現的K-E湍流模型。可實現的K-E模型可以有效地解決旋轉運動、邊界層流動分離、強逆壓梯度、二次流和回流等問題。鼓風機采用分離隱式方法計算，壁面采用防滑邊界條件，壓力-速度耦合采用簡單算法。采用二階逆風法離散了與空間有關的對流項、擴散項和湍流粘性系數，忽略了重力和壁面粗糙度的影響。