山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

當引風機改進后的方法不能達到預期效果時，采用現代風機設計理論完成風機的設計，詳細介紹了風機各部件結構參數的選擇原則。葉片成形方法是基于葉輪流道橫截面積逐漸變化的原理。建立了風機葉片型線成形的數學模型。根據該數學模型，采用“雙圓弧”拼接法完成了葉片型線的繪制。建立風機三維模型后，對網格進行劃分，引風機采用N-S方程。結合SSTK-U湍流模型，對斜槽風機的原型風機、改進風機和設計風機進行了流量計算。將原型風機的計算結果與原始測量數據進行了比較，詳細分析了SSTK-U湍流模型計算結果的準確性，即離心風機的數值計算。（2）改造前后數據試驗：風機改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數穩定。湍流模型的選擇提供了很好的參考。引風機的瞬態計算方法，分析了瞬態計算中時間步長的選擇原則。采用瞬態數值方法對新設計的風機內部流動進行了數值模擬。在瞬態計算結果穩定后，利用FW-H模型對設計風機的氣動噪聲進行了計算。本文采用“風機三維建模-斜槽風機樣機數值計算-樣機內部流動特性分析-風機改進的確定和設計方案-噪聲計算的瞬態法”的技術路線，完成了風機的改進和設計。斜槽風機。

引風機邊界條件下的工作壓力為101325pa，入口邊界條件下的壓力入口，表壓為0，初始壓力為-50pa。引風機出口邊界條件設置有壓力出口，根據不同的工作條件設置不同的壓力值。其他邊界保持默認墻設置。采用三種不同的網格密度對離心風機的計算域進行離散。較小網格數為case1，網格數為1404467。在此網格的基礎上，相應邊上的節點數增加了1.2倍，得到了實例2。通過實驗和數值模擬研究了引風機的流場，這是研究離心風機內部流動的兩種主要方法。網目尺寸為2506630。然后將case2對應邊上的節點數增加1.2倍，得到case3的網格，即4647360。在三種不同網格密度下設置相同的邊界條件，經過計算，得到了引風機樣機在設計條件下的全壓、全扭矩和效率。從表中可以看出，在設計條件下，風機的總壓和效率隨網格密度變化不大。但是，由case1和case2和case3計算的值之間存在一些差異。考慮到計算的準確性和機器時間的消耗，后一個網格的數量是根據案例2的數量計算的。

具體引風機改造方案如下。

（1）對引風機和脫硫增壓風機的風量、風壓和系統阻力進行了試驗。測量了兩臺引風機在機組滿負荷運行時的實際運行數據。（2）根據試驗后實測數據，最終確定引風機改造方案。研究結果表明，引風機葉片結構復雜，不僅使風機難以加工，而且增加了風機內部的流動損失，降低了風機的效率。在原風機電機不變的情況下，風機葉輪直徑由2557 mm增加到2624 mm，葉片類型發生變化。隨著風機葉輪直徑的增大，殼體、葉輪、輪轂和集熱器都被更換。同時，為了提高風機出口擋板的密封性，對風機出口擋板、進口擋板和執行機構進行更換，以提高風機的效率。

（3）引風機軸承冷卻方式由工業水冷卻改為帶風機軸承冷卻，降低了用水量。

引風機的性能保證：

（1）風量（Tb點工況，145c）：134m3/s；

（2）全壓升（Tb點工況，145c）：7040pa；

（3）風機全壓升效率（BMCR）：86%，風機輸入軸承。這兩部分的溫度監測大多采用遙控設備完成溫度數據的傳輸和監測。當然，引風機溫度傳感器也是常用的設備，可以完成機組保護和溫度監測。結果表明，采用數值計算方法可以簡單、準確地得到給定子午線分布的葉輪子午線輪廓。當溫度超過要求時，繼電器將發出警告。如果此時溫度變化明顯，繼電器內部的液體裝置也會發生劇烈變化，導致指針旋轉。如果指針指示的值達到負載極限，將發出警報。